Изменения объема и формы заготовки при термообработке вызваны объемным расширением, вызванным изменением удельного объема при структурном превращении стали, а также пластической деформацией, вызванной напряжением термической обработки.Следовательно, чем больше напряжение термообработки и чем неравномернее фазовое превращение, тем больше деформация, и наоборот.Для уменьшения деформации необходимо прилагать усилия по снижению закалочных напряжений и повышению предела текучести стали.

Влияние химического состава на деформацию при термической обработке

Химический состав стали влияет на деформацию заготовок при термической обработке, влияя на предел текучести, точку Ms, прокаливаемость, удельный объем микроструктуры и содержание остаточного аустенита в стали.

Содержание углерода в стали напрямую влияет на удельный объем различных микроструктур, получаемых после термообработки (соотношение удельного объема различных микроструктур при комнатной температуре и содержания углерода – сокращенно, соотношение между содержанием углерода в углеродистой стали и точкой Ms и остаточным аустенитом – сокращенно).С увеличением содержания углерода в стали увеличивается объем мартенсита и увеличивается предел текучести.Увеличение прокаливаемости и удельного объема мартенсита увеличивает напряжение и термическую деформацию закаленной микроструктуры.Увеличение содержания остаточного аустенита и предела текучести снижает удельное изменение объема, что приводит к уменьшению напряжений в тканях и уменьшению деформации при термообработке.Влияние содержания углерода на деформацию заготовок при термообработке является результатом совокупного действия указанных противоречивых факторов.

Влияние содержания углерода на изменение объема при закалке(размер выборки: ￠25 * 100)

Тенденция закалочной деформации образца стали 08 заключается в сокращении длины, увеличении диаметра в середине образца и уменьшении диаметра на конце, образуя форму поясного барабана.Это связано с тем, что, хотя точка Ms низкоуглеродистой стали высока, при мартенситном превращении предел текучести стали низкий, пластичность хорошая, и ее легко деформировать.Однако из-за небольшого объема мартенсита напряжение ткани невелико и не вызывает большой пластической деформации.Напротив, деформация, вызванная термическим напряжением, относительно велика и в конечном итоге проявляется как деформация термического напряжения.

Напряжение микроструктуры стало доминирующим фактором, вызывающим деформацию образца стали 55, что привело к уменьшению среднего диаметра, увеличению конечного диаметра и увеличению длины.

При дальнейшем увеличении массовой доли углерода выше 0,8% за счет снижения точки Ms и увеличения содержания остаточного аустенита его деформация переходит в деформацию типа термического напряжения с укороченной длиной и увеличенным диаметром.А за счет увеличения предела текучести высокоуглеродистой стали ее деформация меньше, чем у среднеуглеродистой стали.Для углеродистой стали в большинстве случаев деформация стали Т7А наименьшая.Когда массовая доля углерода превышает 0,7%, он имеет тенденцию к усадке;Но когда массовая доля углерода составляет менее 0,7%, как внутренний, так и внешний диаметры имеют тенденцию к расширению.

Вообще говоря, в случае полной закалки из-за более высокой точки Ms углеродистой стали по сравнению с легированной сталью ее мартенситное превращение начинается при более высоких температурах.Из-за хорошей пластичности стали при более высоких температурах и относительно низкого предела текучести самой углеродистой стали детали из углеродистой стали с внутренними отверстиями (или полостями) склонны к большей деформации, а внутренние отверстия (или полости) имеют тенденцию к разбуханию.Благодаря высокой прочности, низкой температуре Ms и высокому содержанию остаточного аустенита легированная сталь имеет относительно небольшую закалочную деформацию, проявляющуюся главным образом в виде термической деформации, а ее внутренние отверстия (или полости) имеют тенденцию к усадке.Поэтому при закалке в тех же условиях, что и среднеуглеродистая сталь, детали из высокоуглеродистой и высоколегированной стали часто испытывают в основном усадку внутреннего отверстия.

Влияние легирующих элементов на деформацию заготовок при термической обработке выражается главным образом в их влиянии на температуру Ms и прокаливаемость стали.Большинство легирующих элементов, таких как марганец, хром, кремний, никель, молибден, бор и др., понижают точку Ms стали, увеличивают количество остаточного аустенита, уменьшают удельное изменение объема и напряжения микроструктуры при закалке и тем самым уменьшают закалочная деформация заготовки.Легирующие элементы существенно улучшают прокаливаемость стали, тем самым увеличивая объемную деформацию и структурные напряжения стали, что приводит к увеличению склонности заготовок к деформации при термической обработке.Кроме того, за счет улучшения прокаливаемости стали легирующими элементами снижается критическая скорость закалочного охлаждения.В реальном производстве для закалки можно использовать мягкую закалочную среду, тем самым снижая термическое напряжение и уменьшая деформацию заготовки при термической обработке.Кремний мало влияет на точку Ms и лишь снижает деформацию образца.Вольфрам и ванадий мало влияют на прокаливаемость и температуру Ms, а также мало влияют на деформацию заготовки при термообработке.Поэтому так называемая микродеформированная сталь в промышленности содержит большое количество легирующих элементов, таких как кремний, вольфрам и ванадий.

Влияние исходной организации и напряженного состояния на деформацию при термообработке.

Исходная структура заготовки перед закалкой, такая как морфология, размер, количество и распределение карбидов, сегрегация легирующих элементов и направление волокон, образующихся при ковке и прокатке, - все это оказывает определенное влияние на деформацию заготовки при термической обработке. .Сферический перлит имеет больший объем и более высокую прочность, чем чешуйчатый перлит, поэтому закалочная деформация заготовки после предварительной сфероидизации относительно невелика.Для некоторых высокоуглеродистых инструментальных сталей, таких как стали 9Mn2V, CrWMn и GCr15, уровень сфероидизации оказывает существенное влияние на коррекцию растрескивания и закалочной деформации при термообработке, и обычно рекомендуется использовать сфероидизированный уровень 2,5-5. состав.Закалка и отпуск не только уменьшают абсолютную величину деформации заготовки, но и делают закалочную деформацию заготовки более равномерной, что полезно для контроля деформации.

Распределение полосовых карбидов оказывает существенное влияние на деформацию заготовок при термообработке.После закалки заготовка расширяется параллельно направлению карбидной ленты и сжимается в направлении, перпендикулярном карбидной полосе.Чем крупнее частицы карбида, тем больше расширение в направлении полосы.Для мартенситных сталей, таких как сталь типа Cr12 и быстрорежущая сталь, морфология и распределение карбидов оказывают особенно существенное влияние на закалочную деформацию.Из-за малого коэффициента термического расширения карбидов, составляющего около 70% матрицы, при нагреве карбиды с меньшим расширением вдоль направления полосы сдерживают удлинение матрицы, а при охлаждении карбиды с меньшей усадкой препятствуют усадка матрицы.Из-за медленной температуры нагрева аустенитизации ингибирующее влияние карбидов на основное расширение слабое.Поэтому направленное влияние карбидов, распределенных в полосах, на закалочную и нагревательную деформацию заготовок сравнительно невелико.Однако в процессе закалки и охлаждения из-за высокой скорости охлаждения усиливается ингибирующее влияние карбидов на усадку матрицы, что приводит к значительному удлинению по направлению карбидных полос после закалки.

Материалы, подвергнутые прокатке и ковке, демонстрируют различное поведение деформации при термообработке вдоль разных направлений волокон.Разница в изменении размеров в продольном и поперечном направлениях относительно невелика для нормализованных образцов с неясной ориентацией волокон.При наличии четкой полосчатой ​​структуры в отожженном образце изменения размеров вдоль направления волокна и перпендикулярно направлению волокна существенно различаются.Когда коэффициент ковки велик и направление волокон очевидно, скорость изменения размера продольного образца вдоль направления волокна больше, чем скорость изменения размера поперечного образца, перпендикулярного направлению волокна.

При наличии в заэвтектоидной стали сетчатых карбидов вблизи сетчатых карбидов обогащается большое количество углеродистых и легирующих элементов.В областях, удаленных от сетчатых карбидов, содержание углерода и легирующих элементов ниже, что приводит к увеличению закалочного напряжения микроструктуры, увеличению закалочной деформации и даже растрескиванию.Следовательно, сетчатые карбиды в заэвтектоидной стали необходимо удалять путем соответствующей предварительной термообработки.

Кроме того, макроскопическая сегрегация стальных слитков часто приводит к квадратным сегрегациям на поперечном сечении стального материала, что зачастую приводит к неравномерной закалочной деформации дисковидных деталей.Короче говоря, чем более однородна исходная структура заготовки, тем меньше деформация при термообработке, тем более регулярна деформация и тем легче ее контролировать.

Напряженное состояние самой заготовки перед закалкой оказывает существенное влияние на деформацию.Если остаточное напряжение не устранено, оно оказывает существенное влияние на закалочную деформацию, особенно для заготовок сложной формы, подвергшихся резанию с высокой подачей.

Влияние геометрии заготовки на деформацию при термообработке

Заготовки сложной геометрической формы и асимметричной формы поперечного сечения, такие как валы со шпоночными пазами, фрезы для шпоночных пазов, детали башенной формы и т. д., охлаждаются неравномерно при закалке и охлаждении: одна сторона быстро рассеивает тепло, а другая сторона рассеивает тепло медленно.Если преобладает деформация, вызванная неравномерным охлаждением выше Ms, то сторона с более быстрым охлаждением является вогнутой.Если преобладает деформация, вызванная неравномерным охлаждением ниже Ms, то сторона с более быстрым охлаждением является выпуклой.Увеличение изотермического времени, увеличение переменной бейнитного превращения, повышение стабильности остаточного аустенита, уменьшение количества мартенситного превращения при воздушном охлаждении позволяют существенно снизить деформацию заготовки.

Влияние технологических параметров на деформацию термической обработки

Будь то обычная термообработка или специальная термообработка, может возникнуть деформация при термообработке.При анализе влияния параметров процесса термообработки на деформацию термообработки наиболее важным является анализ влияния процессов нагрева и охлаждения.Основными параметрами процесса нагрева являются равномерность нагрева, температура нагрева и скорость нагрева.Основными параметрами процесса охлаждения являются равномерность охлаждения и скорость охлаждения.Влияние неравномерности охлаждения на закалочную деформацию такое же, как и от несимметричной формы поперечного сечения заготовки.В этом разделе в основном обсуждается влияние других параметров процесса.

Деформация, вызванная неравномерным нагревом — чрезмерная скорость нагрева, неравномерность температуры в среде нагрева и неправильный режим нагрева — все это может привести к неравномерному нагреву заготовки.Неравномерный нагрев оказывает существенное влияние на деформацию тонких или тонких заготовок.Термин «неравномерный нагрев» здесь не относится к неизбежной разнице температур между поверхностью и центром заготовки во время процесса нагрева, а конкретно относится к температурному градиенту в различных частях заготовки по разным причинам.Чтобы уменьшить деформацию, вызванную неравномерным нагревом, для заготовок из высоколегированной стали сложной формы или с плохой теплопроводностью следует использовать медленный нагрев или предварительный нагрев.Однако следует отметить, что хотя быстрый нагрев может привести к увеличению деформации длинноосных заготовок и тонких пластинчатых деталей.Однако для заготовок с преимущественно объемной деформацией роль в уменьшении деформации часто играет быстрый нагрев.Это связано с тем, что когда закалку и упрочнение требует только рабочая часть заготовки, быстрый нагрев может поддерживать центр заготовки в состоянии низкой температуры и высокой прочности, а рабочая часть может достичь температуры закалки.Этот высокопрочный сердечник позволяет предотвратить значительную деформацию заготовки после закалки и охлаждения.Кроме того, быстрый нагрев позволяет использовать более высокие температуры нагрева, а более короткое время нагрева и изоляции может уменьшить деформацию, вызванную весом заготовки во время длительного пребывания при высоких температурах.Быстрый нагрев достигает температуры фазового перехода только на поверхности и локальных участках заготовки, что соответственно снижает эффект изменения объема после закалки, что также полезно для уменьшения закалочной деформации.

Влияние температуры нагрева на деформацию - Температура закалочного нагрева влияет на закалочную деформацию путем изменения разницы температур при закалочном охлаждении, изменения прокаливаемости, точки Ms и количества остаточного аустенита.Повышение температуры закалочного нагрева увеличивает содержание остаточного аустенита, снижает точку Ms, уменьшает деформацию, вызванную структурными напряжениями, и имеет тенденцию сжимать полость отверстия в заготовках гильзового типа.Однако, с другой стороны, увеличение температуры закалочного нагрева повышает прокаливаемость, увеличивает разницу температур при закалочном охлаждении, увеличивает тепловые напряжения и имеет тенденцию вызывать внутреннее расширение отверстий.Практика показала, что для заготовок из низкоуглеродистой стали, если внутреннее отверстие дает усадку после закалки при нормальной температуре нагрева, увеличение температуры закалочного нагрева приведет к большей усадке.Чтобы уменьшить усадку, температуру закалочного нагрева следует снизить;Для заготовок из среднеуглеродистой легированной стали, если внутреннее отверстие расширяется после закалки при нормальной температуре нагрева, увеличение температуры закалочного нагрева приведет к большему расширению.Чтобы уменьшить расширение полости отверстия, необходимо также снизить температуру закалочного нагрева.Для высоколегированной литейной стали типа Cr12 повышение температуры закалочного нагрева приводит к увеличению содержания остаточного аустенита и тенденции к уменьшению размера пор.

Влияние скорости закалочного охлаждения на деформацию. Вообще говоря, чем интенсивнее закалочное охлаждение, тем больше разница температур между внутренней и внешней частью заготовки и различными частями (деталями с разными размерами поперечного сечения), тем больше создаваемое внутреннее напряжение. , что приводит к увеличению деформации при термообработке.Деформация горячештамповочных стальных образцов (длина 150 * ширина 100 * высота 50) после закалки и отпуска при различных скоростях охлаждения.Скорость охлаждения трех сред является самой высокой при масляном охлаждении, за ней следует охлаждение в горячей ванне и самой низкой при воздушном охлаждении.После закалки при трех различных скоростях охлаждения длина и ширина заготовки имеют тенденцию к сокращению с небольшой разницей в величине деформации;Однако деформация, вызванная воздушным охлаждением и закалкой в ​​горячей ванне с медленной скоростью охлаждения в направлении толщины, намного меньше, с деформационным расширением 0,05%, в то время как закалка в масло подвергается усадочной деформации с максимальной деформацией около 0,28%.Однако когда изменение скорости охлаждения вызывает изменение фазового превращения заготовки, увеличение скорости охлаждения не обязательно приводит к увеличению деформации, иногда оно может фактически уменьшить деформацию.Например, когда низкоуглеродистая легированная сталь подвергается усадке из-за присутствия большого количества феррита в центре после закалки, увеличение скорости охлаждения при закалке для получения большего количества бейнита в центре может эффективно уменьшить усадочную деформацию.Напротив, если заготовка разбухает из-за мартенсита, полученного в центре после закалки, уменьшение скорости охлаждения для уменьшения относительного количества мартенсита в центре также может уменьшить разбухание.Влияние скорости закалочного охлаждения на закалочную деформацию является сложной проблемой, но принцип состоит в том, чтобы минимизировать скорость закалочного охлаждения при обеспечении требуемой микроструктуры и свойств.

Влияние старения и холодной обработки на деформацию при термообработке. Для прецизионных деталей и измерительных инструментов, чтобы сохранить точность и стабильность размеров при длительном использовании, часто необходимо подвергать холодной обработке и отпуску, чтобы сделать их структуру более стабильной.Поэтому понимание закономерностей деформирования процесса отпуска и холодной обработки заготовок при старении имеет большое значение для повышения качества термической обработки таких заготовок.Холодная обработка превращает остаточный аустенит в мартенсит, что приводит к объемному расширению;Низкотемпературный отпуск и старение, с одной стороны, способствуют выделению ε - карбидов и разложению мартенсита, вызывая объемную усадку, а с другой стороны, вызывают определенную степень релаксации напряжений, приводящую к искажению формы заготовки.Химический состав стали, температура отпуска и температура старения являются основными факторами, влияющими на рабочую деформацию в процессе старения.

Деформация науглероженных деталей. Науглероженные детали обычно изготавливаются из низкоуглеродистой стали и низкоуглеродистой легированной стали с оригинальной структурой феррита и небольшим количеством перлита.В соответствии с требованиями к эксплуатации заготовки, после науглероживания заготовку необходимо непосредственно закалить, медленно охладить, повторно нагреть, закалить или снова закалить.Науглероженная заготовка подвергается деформации во время процессов медленного охлаждения и науглероживания после науглероживания из-за воздействия структурных и термических напряжений.Размер и характер деформации деформации зависят от таких факторов, как химический состав науглероженной стали, глубина науглероженного слоя, геометрическая форма и размер заготовки, а также параметры процесса термообработки после науглероживания и науглероживания.

Заготовки можно разделить на тонкие, плоские и кубические детали в зависимости от их относительных размеров длины, ширины, высоты (толщины).Длина тонкого куска намного больше размера его поперечного сечения, длина и ширина плоского куска намного больше его высоты (толщины), а размеры куба в трех направлениях существенно не различаются.Максимальное внутреннее напряжение при термообработке обычно создается в направлении максимального размера.Если это направление называется доминирующим направлением напряжения, то детали из низкоуглеродистой стали и низкоуглеродистой легированной стали обычно демонстрируют усадочную деформацию вдоль доминирующего направления напряжения, когда феррит и перлит образуются в сердечнике после науглероживания и медленного охлаждения или на воздухе. охлаждении, со скоростью усадочной деформации около 0,08-0,14%.По мере увеличения содержания легирующих элементов в стали и уменьшения размеров поперечного сечения заготовки снижается и скорость деформации, вплоть до деформации разбухания.

Тонкие стержни со значительной разницей толщины поперечного сечения и асимметричной формой склонны к деформации изгиба после цементации и воздушного охлаждения.Направление изгибной деформации зависит от материала.Тонкое сечение науглероженных заготовок из низкоуглеродистой стали с быстрым охлаждением часто бывает вогнутым с одной стороны.Однако для науглероженных заготовок из низкоуглеродистой легированной стали с более высоколегированными элементами, такими как 12CrN3A и 18CrMnTi, сторона тонкого сечения с быстрым охлаждением часто бывает выпуклой.

После цементации при температурах 920-940С массовая доля углерода в науглероженном слое заготовок из низкоуглеродистой стали и низкоуглеродистой легированной стали увеличивается до 0,6-1,0%.Высокоуглеродистый аустенит в науглероженном слое необходимо переохладить ниже Ar1 (около 600°C) во время воздушного или медленного охлаждения, прежде чем он начнет превращаться в перлит.Низкоуглеродистый аустенит в центре начинает выделять феррит при температуре около 900°С, а оставшийся аустенит подвергается эвтектоидному распаду и превращению в перлит ниже температуры Ar1.От переохлаждения температуры науглероживания до температуры Ar1 науглероженный слой эвтектоидной составляющей не претерпел фазового превращения, а высокоуглеродистый аустенит испытал лишь термическую усадку с понижением температуры.В то же время низкоуглеродистый аустенит в центре расширяется за счет увеличения объемной доли выделений феррита, что приводит к возникновению сжимающих напряжений в центре и растягивающих напряжений в науглероженном слое.Вследствие сердечных событий γ->α. В ходе превращения влияние фазового напряжения снижает его предел текучести, что приводит к сжимающей деформации в центре.Низкоуглеродистая легированная сталь в тех же условиях имеет более высокую прочность и меньшую пластическую деформацию при сжатии в центре.

При охлаждении на воздухе науглероженных заготовок асимметричной формы усадка длины линии аустенита на стороне с быстрым охлаждением больше, чем на стороне с медленным охлаждением, что приводит к возникновению напряжения изгиба.Когда напряжение изгиба превышает предел текучести на стороне с медленным охлаждением, заготовка изгибается в сторону с быстрым охлаждением.Для низкоуглеродистой легированной стали с высоким содержанием легирующих элементов поверхностный слой после науглероживания имеет состав высокоуглеродистой легированной стали.При воздушном охлаждении сторона с быстрым охлаждением претерпевает фазовое превращение, образуя новую фазу с более высокой твердостью и большим удельным объемом структуры.С другой стороны, новая фаза, образующаяся медленно из-за охлаждения, имеет меньшую твердость, что приводит к противоположной деформации изгиба.

С помощью этого же метода можно проанализировать закон закалочной деформации науглероженных заготовок.Температура закалки науглероженных деталей обычно составляет 800-820°С.Во время закалки высокоуглеродистый аустенит в науглероженном слое будет подвергаться значительной термической усадке при охлаждении от температуры науглероживания до температуры точки Ms.При этом низкоуглеродистый аустенит в центре преобразуется в феррит и перлит, низкоуглеродистый бейнит или низкоуглеродистый мартенсит.Независимо от типа ткани, в которую оно трансформируется, сердце подвергается объемному расширению из-за увеличения удельного объема ткани, что приводит к значительному внутреннему напряжению в науглероженном слое и сердце.Вообще говоря, при отсутствии закалки из-за низкого предела текучести продуктов фазового перехода феррита и перлита в сердечнике происходит усадочная деформация в направлении доминирующего напряжения под термоусадочным сжимающим напряжением науглероженного слоя.Когда продукты фазового превращения в ядре представляют собой комбинацию высокопрочного низкоуглеродистого бейнита и низкоуглеродистого мартенсита, поверхностный высокоуглеродистый аустенит подвергается пластической деформации под действием напряжения расширения ядра, что приводит к доминирующему направлению напряжения и расширению.

С увеличением содержания углерода и легирующих элементов в науглероженной стали увеличивается твердость сердцевины науглероженных деталей после закалки и увеличивается тенденция расширения направления доминирующего напряжения.При твердости сердечника 28-32HRC закалочная деформация науглероженной заготовки очень мала.По мере увеличения твердости сердца увеличивается склонность к отекам и деформациям.Очевидно, что такие факторы, как улучшение прокаливаемости науглероженных деталей, которые приводят к увеличению твердости центра науглероженных деталей, будут увеличивать склонность науглероженных деталей к разбуханию вдоль доминирующего направления напряжения.

Деформация азотированных заготовок - азотирование позволяет эффективно повысить твердость поверхности и усталостную прочность заготовок, а также в некоторой степени улучшить их коррозионную стойкость.Температура азотирования сравнительно невысокая, около 510-560°С.В процессе азотирования стальных материалов основной металл не претерпевает фазовых превращений, поэтому деформация азотированной заготовки относительно невелика.Азотирование обычно является заключительным процессом термообработки.После азотирования, кроме высокоточных заготовок, другая механическая обработка, как правило, не проводится.Поэтому азотирование широко применяется для обработки прецизионных деталей, требующих высокой твердости и малой деформации.Однако азотированная заготовка все равно подвергается деформации.За счет проникновения атомов азота удельный объем азотированного слоя увеличивается.Поэтому наиболее распространенной деформацией азотированной заготовки является расширение поверхности заготовки.Расширению поверхностного азотированного слоя препятствует центр, и поверхность испытывает сжимающие напряжения, а центр - растягивающие напряжения.На величину внутренних напряжений влияют такие факторы, как размер поперечного сечения детали, предел текучести азотированной стали, концентрация азота и глубина азотированного слоя.Когда размер поперечного сечения заготовки небольшой, форма поперечного сечения асимметрична, а температура печи и азотирование неравномерны, азотированная заготовка также будет вызывать изменения размеров или искажения формы, такие как изгиб и деформация.

Характер деформации деталей вала после азотирования заключается в расширении наружного диаметра и удлинении длины.Радиальное расширение обычно увеличивается с увеличением диаметра заготовки, но максимальное расширение не превышает 0,055 мм.Удлинение по длине обычно больше радиального расширения, и его абсолютное значение увеличивается с длиной вала, но не изменяется пропорционально длине вала.Деформация заготовок азотированных гильз зависит от толщины стенки.Когда толщина стенки мала, как внутренний, так и внешний диаметры имеют тенденцию к расширению.С увеличением толщины стенки расширение значительно уменьшается.Когда толщина стенки достаточно велика, внутренний диаметр имеет тенденцию к уменьшению.

В общем, когда эффективный размер поперечного сечения заготовки превышает 50 мм, основным видом деформации при азотировании является поверхностное расширение.Но по мере уменьшения площади поперечного сечения заготовки, когда отношение площади поперечного сечения азотированного слоя к центральной площади поперечного сечения больше 0,05, но меньше 0,7, помимо поверхностного расширения, происходит деформация, вызванная Необходимо также учитывать внутреннее напряжение.Величину деформации вдоль преобладающего направления напряжения заготовки можно приблизительно оценить по эмпирическим формулам: Δ L = η （ Ν/Κ)％

Δ L - Увеличение длины доминирующего направления напряжения.

η---- Коэффициент зависит от материала и формы поперечного сечения азотированной заготовки.

Ν------ Площадь поперечного сечения азотированного слоя.

Κ---- Площадь поперечного сечения сердца.

Обычно используемое значение η для азотированной стали: